云龙地块地基处理与基础设计【字数：7433】
该毕业设计为设计徐州云龙地块地基处理与基础设计，该建筑占地面积为4200平方米，地上总共五层，无地下室。在做本次毕业设计之前，我调查了该地的工程状况，了解了该地水文地质状况，对地基处理所相应的知识做出了学习，参考了文献。1.绪论 11.2研究的目的及意义 11.2.1课题的目的 1通过对地基桩基础的设计，我们不仅能将课本所学知识和理论熟练运用到实际项目中去，还能让我们在岩土方面有所涉 1猎，两者相辅相成、互相成就。并且提高自身专业素质与能力，对地基方面知识有更好地掌握。以便在今后的日常工作中，凭借着对工程地基设计依据规范和方法的理解，能够成熟地完成各个研究项目。 11.2.2课题的意义 11.3本设计的主要工作和设计思路 21.3.1设计内容 21.3.2设计思路 22.工程地质情况 32.1工程概况 3本工程为徐州云龙地块，该项目位于徐州市云龙区，拟建场地西侧为空地， 3。项目总用地面积约为4200㎡，项目地上共5层，建筑面积约为22000㎡，建筑面积约为4100㎡。 32.2工程性质及主要勘察技术要求 32.2.1工程性质及主要勘察技术要求 3本工程建筑构成为5层厂房，楼高度为21.6m，柱间距约为6m. 32.2.2项目勘察等级 3根据工程性质及勘察场地工程地质条件分析，拟建工程项目勘察与设计等级确定如下 3⑴按国标《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）第 3.0.1 条规定，拟建物建筑地基基础设计等级为乙级； 3⑵按国标《建筑抗震设防分类标准》（GB50233-2008），建筑抗震设防标准属标准设防类，简称丙类； 3⑶按市标《岩土工程勘察规范》（DGJ08-37-2012）第 4.2 节，拟建工程等级属二级，场地属中等复杂场地，勘察项目 3等级属乙级。 42.3执行的主要技术标准及勘察目的 42.4.4勘探测试及取土方法简述 52.2.5勘察工作完场情况 62.5场地工程地质条件 72.5.1地形、地貌及地质构造条件 72.5.2水文地质条件 72.6现场岩土工程分析与评价 82.6.1岩土参数的分析与选用 82.6.2各层土承载力特征值及压缩性评价 83.PHC高强预应力桩基础计算 103.1基础概述 103.2上部结构荷载计算 103.2.1恒荷载与活荷载 123.2.2荷载效应组合 133.2.3柱（墙）脚荷载计算 133.3单桩承载力确 *好棒文|www.hbsrm.com +Q: ^351916072*
定 43.3.1确定持力层 43.3.2确定桩身材料 43.3.3 确定单桩承载力 53.4确定柱下桩数与布桩 64. 柱下桩基础沉降计算 144.1土层自重应力σs和附加应力σz 144.1.1土层自重应力σs的计算 144.1.2 附加应力σz的计算 144.2 柱基沉降计算 174.2.1 GJZ1沉降计算 184.2.2 KZ22沉降计算 194.2.3 KZ12 沉降计算 214.2.4 KZ21沉降计算 224.2.5 KZ23沉降计算 235.承台冲切验算 265.1 KZ13下承台冲切验算 265.1.1 承台材料 265.1.2 柱对承台的冲切 266.总结 29参考文献 30致谢 311.绪论1.1问题的提出随着我国政治经济大环境的快速发展，建筑行业得到进一步发展，当今城市随处可见的点式、板式住宅和超高层建筑，成为城市的一道道天际线。但随着不断的发展，许多矛盾也逐渐显露出来，最主要的是软弱地基上的建筑问题。在软弱地基这一特征下，建筑结构在多方面荷载作用中，表现出不均匀沉降、安全性和稳定性等地基问题。1.2研究的目的及意义1.2.1课题的目的通过对地基桩基础的设计，我们不仅能将课本所学知识和理论熟练运用到实际项目中去，还能让我们在岩土方面有所涉猎，两者相辅相成、互相成就。并且提高自身专业素质与能力，对地基方面知识有更好地掌握。以便在今后的日常工作中，凭借着对工程地基设计依据规范和方法的理解，能够成熟地完成各个研究项目。1.2.2课题的意义随着我国政治经济大环境的快速发展，建筑行业得到进一步发展，当今城市随处可见的点式、板式住宅和超高层建筑，成为城市的一道道天际线。也促使柱基础得到广泛的运用，进而涌现出许多的新技术、新方法、新设备。但由于地基设计会遇到很多的不定性因素，我们无法准确地进行预判和处理，在实践与理论计算中也存在着诸多的差异与矛盾，无法保证建筑工程的安全性和稳定性。因此，地基的基础设计相关问题首当其冲，才能够有效保障工程的安全性。1.3本设计的主要工作和设计思路1.3.1设计内容（1）研究工程地质条件。（2）选择桩基础方案。（3）选取桩基础设计的参数。（4）检测桩基础的配筋计算以及桩的施工工艺确定设计该楼的桩基础，提出相关工程措施建议。1.3.2设计思路完成上部荷载计算，设计桩基础，对沉降和冲切进行验算，达到要求即可。2.工程地质情况2.1工程概况本工程为徐州云龙地块，该项目位于徐州市云龙区，拟建场地西侧为空地，。项目总用地面积约为4200㎡，项目地上共5层，建筑面积约为22000㎡，建筑面积约为4100㎡。2.2工程性质及主要勘察技术要求2.2.1工程性质及主要勘察技术要求本工程建筑构成为5层厂房，楼高度为21.6m，柱间距约为6m.2.2.2项目勘察等级根据工程性质及勘察场地工程地质条件分析，拟建工程项目勘察与设计等级确定如下⑴按国标《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）第 3.0.1 条规定，拟建物建筑地基基础设计等级为乙级；⑵按国标《建筑抗震设防分类标准》（GB50233-2008），建筑抗震设防标准属标准设防类，简称丙类；⑶按市标《岩土工程勘察规范》（DGJ08-37-2012）第 4.2 节，拟建工程等级属二级，场地属中等复杂场地，勘察项目等级属乙级。2.3执行的主要技术标准及勘察目的行业规范《软土地区岩土工程勘察规范》（JGJ83-2011）行业规范《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）住建部《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（2010年）2.4.3勘察方案实施及完成勘探工作量本次详勘于2019年01月04日-2019年01月13日进行，测量工作于2019年01月13日完成，土工试验报告日期为2019年01月21日完成。本次勘察工作严格按勘察方案要求实施。本次详勘完成的勘探工作量见下表勘探孔孔深及数量一览表项目孔深×孔数（m×个）取土孔兼标贯孔 48.00×4；42.00×9取土孔 42.00×1静探孔 48.00×9；42.00×12小螺纹孔 4.50×3；4.00×50勘探工作量一览表项目计算单位工作量项目计算单位工作量取土孔孔数（个） 14 土工试验含水量（个） 214进尺（m） 612.00 重度、比重（组） 214采取土样（个） 214 液限、塑限（组） 132静力触探试验孔孔数（个） 21 颗粒分析（个） 185进尺（m） 936.00 固快直剪（个） 209标准贯入试验孔数（个） 13 压缩（个） 209试验点（点） 76 渗透试验（组） 41采取土样（个） 76 水质分析水样（套）2小螺纹孔孔数（个） 53 测量孔点标高（点） 88进尺（m） 213.503.PHC高强预应力桩基础计算3.1基础概述本工程采用桩基础，桩采用先张法PHC管桩，选自国家标准《预应力混凝土管桩》，图集号（10G409），桩制作、堆放、吊装、运输、截桩、接桩等均按需满足该图集要求。桩端持力层为灰黄色砂质粉土夹粉质粘土，PHC管桩的混凝土强度等级为C80，管桩型号为PHC 500AB 100-24。本工程采用静压法沉桩，停桩以控制标高为主。3.2上部结构荷载计算确定物质储备基地楼面和屋面的恒荷载与活荷载，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第4章的相关规定，考虑到在计算屋面和楼面的恒荷载过程中没有包括主次梁的自重，将主次梁的自重包括在内，因此使恒荷载值乘了1.15的放大系数。然后根据第3章的相关规定进行荷载效应组合，包括荷载效应基本组合、标准组合和永久组合。接着根据柱子承受荷载的面积分别计算作用在基础上的荷载值。/图3.1 柱编号示意图/////GJZ1柱子承受的屋面面积6.5m2上部传来的荷载值6.5?44.8=291.2KN 柱子承受的五层楼面面积6.5m2上部传来的荷载值291.2+6.5?7.55=340.3KN柱子承受的四层楼面面积6.5m2上部传来的荷载值KN柱子承受的三层楼面面积6.5m2上部传来的荷载值340.3+6.5?7.55=389.4KN柱子承受的二层楼面面积6.5m2上部传来的荷载值389.4+6.5?7.55=438.5KN柱子承受的地面面积6.5m2上部传来的荷载值438.5+6.5?7.55=487.6KN柱子自重231.3KN柱子承受的五层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?（2+3.25）?5.5=27.90KN/m2柱子承受的四层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?（2+3.25）?5.5=27.90KN/m2柱子承受的三层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?（2+3.25）?5.5=27.90KN/m2柱子承受的二层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?（2+3.25）?5.5=27.90KN/m2柱子承受的一层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?（2+3.25）?5.5=27.90KN/m2柱子承受的墙体荷载:27.9?5=139.5柱子承受荷载面积As=（4/2）×（6.5/2）=6.5 m2柱子自重 G=γV=25×0.6×0.6×25.7=231.3 KN柱脚荷载 N=N1+G=487.6+231.3+139.5=858.3KN同理，可得到其它柱柱脚荷载基本组合值，见表3-1表3-1 各柱柱脚荷载基本组合值柱编号上部传来的荷载值（KN）柱自重（KN）柱子承受的墙体荷载柱脚荷载（KN）GJZ1-1487.6 231.3139.5858.3GJZ1-2487.6231.3139.5858.3GJZ1-3487.6231.3139.5858.3GJZ1-4487.6231.3139.5858.3KZ121340231.3232.51803.8KZ131340231.3232.51803.8KZ141340231.3232.51803.8KZ151340231.3232.51803.8 KZ161340231.3232.51803.8KZ171340231.3232.51803.8KZ181340231.3232.51803.8 KZ191340231.3232.51803.8KZ1101340231.3232.51803.8KZ1111340231.3232.51803.8KZ1121340231.3232.51803.8KZ421340231.3232.51803.8KZ431340231.3232.51803.8KZ441340231.3232.51803.8KZ451340231.3232.51803.8KZ461340231.3232.51803.8KZ471340231.3232.51803.8KZ481340231.3232.51803.8KZ491340231.3232.51803.8KZ4101340231.3232.51803.8KZ4111340231.3232.51803.8KZ4121340231.3232.51803.8KZ21239.6231.379.5550.4KZ31239.6231.379.5550.4KZ213239.6231.379.5550.4KZ313239.6231.379.5550.4KZ221200231.3212.51643.8KZ321200231.3212.51643.8KZ2121200231.3212.51643.8KZ3121200231.3212.51643.8KZ232231.3231.3313.52776KZ332231.3231.3313.52776KZ242231.3231.3313.52776KZ342231.3231.3313.52776KZ252231.3231.3313.52776KZ352231.3231.3313.52776KZ262231.3231.3313.52776KZ362231.3231.3313.52776KZ272231.3231.3313.52776KZ372231.3231.3313.52776KZ282231.3231.3313.52776KZ382231.3231.3313.52776KZ292231.3231.3313.52776KZ392231.3231.3313.52776KZ2102231.3231.3313.52776KZ3102231.3231.3313.52776KZ2112231.3231.3313.52776KZ3112231.3231.3313.52776同理，各类柱柱脚荷载准永久组合值计算KZ12柱子承受荷载面积As=（2+3.5）×3.25=17.9 m2上部传来的荷载值17.9?32.5=581.8KN 柱子承受的五层楼面面积17.9m2上部传来的荷载值581.8+4.94?17.9=670.2KN柱子承受的四层楼面面积17.9m2上部传来的荷载值758.7KN柱子承受的三层楼面面积17.9m2上部传来的荷载值758.7+17.9?4.94=847.2KN柱子承受的二层楼面面积17.9m2上部传来的荷载值847.2+17.9?4.94=935.7KN柱子承受的地面面积17.9m2上部传来的荷载值935.7+17.9?4.94=1024KN柱子自重231.3KN柱子承受的五层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?7?5.5=37.1KN/m2柱子承受的四层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?7?5.5=37.1KN/m2柱子承受的三层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?7?5.5=37.1KN/m2柱子承受的二层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?7?5.5=37.1KN/m2柱子承受的一层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?7?5.5=37.1KN/m2柱子承受的墙体荷载:37.1?5=185.5KN/m2柱子自重 G=γV=25×0.6×0.6×25.7=231.3 KN柱脚荷载 N=N1+G+Q=1024+231.3+185.5=1440.8KN其它柱柱脚荷载准永久组合值，见表3-2表3-2 各柱柱脚荷载准永久组合值柱编号上部传来的荷载值（KN）柱自重（KN）柱子承受的墙体荷载柱脚荷载（KN）GJZ1-1339.7231.3139.5710.5GJZ1-2339.7231.3139.5710.5GJZ1-3339.7231.3139.5710.5GJZ1-4339.7231.3139.5710.5KZ121024231.3232.51440.8KZ131024231.3232.51440.8KZ141024231.3232.51440.8KZ151024231.3232.51440.8 KZ161024231.3232.51440.8KZ171024231.3232.51440.8KZ181024231.3232.51440.8 KZ191024231.3232.51440.8KZ1101024231.3232.51440.8KZ1111024231.3232.51440.8KZ1121024231.3232.51440.8KZ421024231.3232.51440.8KZ431024231.3232.51440.8KZ441024231.3232.51440.8KZ451024231.3232.51440.8KZ461024231.3232.51440.8KZ471024231.3232.51440.8KZ481024231.3232.51440.8KZ491024231.3232.51440.8KZ4101024231.3232.51440.8KZ4111024231.3232.51440.8KZ4121024231.3232.51440.8KZ21444.2231.379.5755KZ31444.2231.379.5755KZ213444.2231.379.5755KZ313444.2231.379.5755KZ22851.7231.3212.51162.5KZ32851.7231.3212.51162.5KZ212851.7231.3212.51162.5KZ312851.7231.3212.51162.5KZ231095231.3313.51639.8KZ331095231.3313.51639.8KZ241095231.3313.51639.8KZ341095231.3313.51639.8KZ251095231.3313.51639.8KZ351095231.3313.51639.8KZ261095231.3313.51639.8KZ361095231.3313.51639.8KZ271095231.3313.51639.8KZ371095231.3313.51639.8KZ281095231.3313.51639.8KZ381095231.3313.51639.8KZ291095231.3313.51639.8KZ391095231.3313.51639.8KZ2101095231.3313.51639.8KZ3101095231.3313.51639.8KZ2111095231.3313.51639.8KZ3111095231.3313.51639.8标准组合值计算KZ12柱子承受荷载面积As=（2+3.5）×3.25=17.9 m2上部传来的荷载值17.9?33.7=603.2KN 柱子承受的五层楼面面积17.9m2上部传来的荷载值603.2+6.14?17.9=713.1KN柱子承受的四层楼面面积17.9m2上部传来的荷载值823.2KN柱子承受的三层楼面面积17.9m2上部传来的荷载值823.2+17.9?6.14=933.2KN柱子承受的二层楼面面积17.9m2上部传来的荷载值933.2+17.9?6.14=1043.2KN柱子承受的地面面积17.9m2上部传来的荷载值1043.2+17.9?4.94=1153.3KN柱子自重231.3KN柱子承受的五层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?8.75?5.5=46.5KN/m2柱子承受的四层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?8.75?5.5=46.5KN/m2柱子承受的三层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?8.75?5.5=46.5KN/m2柱子承受的二层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?8.75?5.5=46.5KN/m2柱子承受的一层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?8.75?5.5=46.5KN/m2柱子承受的墙体荷载:46.5?5=232.5KN/m2柱子自重 G=γV=25×0.6×0.6×25.7=231.3 KN柱脚荷载 N=N1+G+Q=1153.3+231.3+232.5=1617.1KN可得到其它柱柱脚荷载标准组合值，见表3-3柱编号上部传来的荷载值（KN）柱自重（KN）柱子承受的墙体荷载柱脚荷载（KN）GJZ1-1380231.3139.5750.8GJZ1-2380231.3139.5750.8GJZ1-3380231.3139.5750.8GJZ1-4380231.3139.5750.8KZ121153.3231.3232.51617.1KZ131153.3231.3232.51617.1KZ141153.3231.3232.51617.1KZ151153.3231.3232.51617.1 KZ161153.3231.3232.51617.1KZ171153.3231.3232.51617.1KZ181153.3231.3232.51617.1 KZ191153.3231.3232.51617.1KZ1101153.3231.3232.51617.1KZ1111153.3231.3232.51617.1KZ1121153.3231.3232.51617.1KZ421153.3231.3232.51617.1KZ431153.3231.3232.51617.1KZ441153.3231.3232.51617.1KZ451153.3231.3232.51617.1KZ461153.3231.3232.51617.1KZ471153.3231.3232.51617.1KZ481153.3231.3232.51617.1KZ491153.3231.3232.51617.1KZ4101153.3231.3232.51617.1KZ4111153.3231.3232.51617.1KZ4121153.3231.3232.51617.1KZ21321231.379.5631.8KZ31321231.379.5631.8KZ213321231.379.5631.8KZ313321231.379.5631.8KZ22867.1231.3212.51311KZ32867.1231.3212.51311KZ212867.1231.3212.51311KZ312867.1231.3212.51311KZ231123231.3313.51668KZ331123231.3313.51668KZ241123231.3313.51668KZ341123231.3313.51668KZ251123231.3313.51668KZ351123231.3313.51668KZ261123231.3313.51668KZ361123231.3313.51668KZ271123231.3313.51668KZ371123231.3313.51668KZ281123231.3313.51668KZ381123231.3313.51668KZ291123231.3313.51668KZ391123231.3313.51668KZ2101123231.3313.51668KZ3101123231.3313.51668KZ2111123231.3313.51668KZ3111123231.3313.516683.3单桩承载力确定层号土层名称深度（ｍ）重度γ(KN/m3)孔隙比e桩侧阻力桩端阻力压缩模量１杂土层2.5116.72粉土1.4918.80.88347.629317.823粉砂夹粉土4.9218.60.74267.6213.654-1粉质粘土5.9618.60.96241.0715.394粉质粘土10.6218.60.75388．62186516.625粉质粘土19.40.76594.65216523.863.3.1确定持力层根据工程地质勘察报告，见表3-3，要求桩端支撑在粘土层中。表3-3 地质报告土层分布情况及物理指标3.3.2确定桩身材料桩径400mm600mm 1000mm桩型PHC管桩桩身混凝土强度等级C80钢筋HRB400混凝土保护层厚度50 mm桩身周长=πD=1.256m =πD=1.884m =πD=3.14m 桩身截面面积 0.1256㎡0.2826㎡0.785㎡3.3.3 确定单桩承载力表3-4 桩极限侧力和长度标准值土层粉砂夹粉土粉质粘土粉质粘土长2.45.723.75桩极限侧力标准值68.145.389.4桩极限端阻力标准值qpk=1869 kPa①桩径400mm 1.256×（2.4×68.1+5.72×45.3+3.75×89.4）=951.8KN1869×0.1256=234.74KN????????????=????????????+????????????=????????????????????????????+????????????????????=951.5+234.74=1186.24KN单桩竖向承载力特征值，其中K=2=0.5×1186.24=593.12KN①桩径600mm 1.884×（2.4×68.1+5.72×45.3+3.75×89.4）=1427.7KN1869×0.2826=528.18KN????????????=????????????+????????????=????????????????????????????+????????????????????=951.5+234.74=1955.88KN单桩竖向承载力特征值，其中K=2=0.5×1955.88=977.94KN①桩径1000mm 3.14×（2.4×68.1+5.72×45.3+3.75×89.4）=2379.51KN1869×0.785=1467.17KN????????????=????????????+????????????=????????????????????????????+????????????????????=2379.51+1467.17=3846.68KN单桩竖向承载力特征值，其中K=2=0.5×3846.68=1923.34KN3.4确定柱下桩数与布桩在该毕业设计中，共计五种代表柱，为角柱GJZ1，边柱KZ23，边柱21，框架柱KZ22，框架柱KZ23，所以依次布桩形式和确定柱下桩数。角柱GJZ1 一、确定桩数与布桩1、先确定桩数n承台自重为g=25×3.2×0.8×1=64KN则桩数(858.3+64)/593.12=1.56 取n=2=(858.3+64)/2=461.15KN=2000/400=5,=2.4/12=2查表=0.32承台处于粉土层,地基承载力=180Kpa=593.12+0.32×180×0.1256=600.35KNNk≤R符合条件要满足设计要求，即桩的中心距大于等于3.5d,大于1400即可，综上，满足要求图3.1/ GJZ1-1 承台下布桩边柱KZ12一、确定桩数与布桩1、先确定桩数n承台自重为g=25×3.2×3.1×1=248KN则桩数(1803.8+248)/593.12=3.45 取n=4=(1803.8+248)/4=512.95KN=2000/400=5,=2.4/12=2查表=0.32承台处于粉土层,地基承载力=180Kpa=593.12+0.32×180×0.1256=600.35KNNk≤R符合条件要满足设计要求，即桩的中心距大于等于3.5d,大于1400即可，综上，满足要求/ KZ12 承台下布桩边柱KZ21 一、确定桩数与布桩1、先确定桩数n承台自重为g=25×3.2×3.2×1=248KN则桩数(550.4+248)/593.12=1.34 取n=2=(550.4+248)/2=399.2KN=2000/400=5,=2.4/12=2查表=0.32承台处于粉土层,地基承载力=180Kpa=593.12+0.32×180×0.1256=600.35KNNk≤R符合条件要满足设计要求，即桩的中心距大于等于3.5d,大于1400即可，综上，满足要求图3.3/图3.3 KZ21 承台下布桩框架柱KZ22 一、确定桩数与布桩1、先确定桩数n承台自重为g=25×3.2×3.1×1=248KN则桩数(1643.8+248)/977.94=1.93 取n=2=(1643.8+248)/2=945.9KN=2000/400=5,=2.4/12=2查表=0.32承台处于粉土层,地基承载力=180Kpa=977.4+0.32×180×0.2826=993.68KNNk≤R符合条件要满足设计要求，即桩的中心距大于等于3.5d,大于1400即可，综上，满足要求图3.4/ KZ22 承台下布桩边柱KZ12一、确定桩数与布桩1、先确定桩数n承台自重为g=25×3.2×3.1×1=248KN则桩数(1803.8+248)/593.12=3.45 取n=4=(1803.8+248)/4=512.95KN=2000/400=5,=2.4/12=2查表=0.32承台处于粉土层,地基承载力=180Kpa=593.12+0.32×180×0.1256=600.35KNNk≤R符合条件要满足设计要求，即桩的中心距大于等于3.5d,大于1400即可，综上，满足要求/ KZ12 承台下布桩框架柱KZ23 一、确定桩数与布桩1、先确定桩数n承台自重为g=25×3.2×3.1×1=248KN则桩数(2776+248)/1923.34=1.57 取n=2=(2776+248)/2=1512KN=2000/400=5,=2.4/12=2查表=0.32承台处于粉土层,地基承载力=180Kpa=1923.34+0.32×180×0.1256=1968.56KNNk≤R符合条件要满足设计要求，即桩的中心距大于等于3.5d,大于1400即可，综上，满足要求图3.5/2. KZ23 承台下布桩/图3.6 主楼各承台布置图柱下桩基础沉降计算4.1土层自重应力σs和附加应力σz层号土层名称深度（ｍ）重度γ(KN/m3)孔隙比e桩侧阻力桩端阻力压缩模量１杂土层1.7815.62粉土1.2118.20.88347.629317.883粉砂夹粉土6.5818.60.74267.6213.264粉质粘土10.6118.60.75388．62186516.475粉质粘土19.40.76594.65216523.784.1.1土层自重应力σs的计算第五层土以上的土的自重应力????????=????=1????????????????????=1.78×15.6+（18.2-10）×1.21+（18.6-10）×6.58+（18.6-10）×10.31 = 182.95KN/????24.1.2 附加应力σz的计算以GJZ1为例进行计算长期荷载效应准永久组合情况下Sq=710.5 KN 基底压力710.5/3.2×0.8+10×12=397.54KN/㎡承台底部处土的自重应力（18.6-10）×3.58+（18.8-10）×7.61=97.76Kpa则承台底附加应力523.4-97.76=425.64Kpa同理，可计算表4-1 柱下承台底附加压力柱编号Sq（KN）As（㎡）P(KN/㎡) （Kpa）Po(Kpa)GJZ1710.52.56397.5497.76299.78GJZ2710.52.56397.5497.76299.78GJZ3710.52.56397.5497.76299.78GJZ4710.52.56397.5497.76299.78KZ121440.812.96231.1897.76133.42KZ131440.812.96231.1897.76133.42KZ141440.812.96231.1897.76133.42KZ151440.812.96231.1897.76133.42KZ161440.812.96231.1897.76133.42KZ171440.812.96231.1897.76133.42KZ181440.812.96231.1897.76133.42KZ191440.812.96231.1897.76133.42KZ1101440.812.96231.1897.76133.42KZ1111440.812.96231.1897.76133.42KZ1121440.812.96231.1897.76133.42KZ421440.812.96231.1897.76133.42KZ431440.812.96231.1897.76133.42KZ441440.812.96231.1897.76133.42KZ451440.812.96231.1897.76133.42KZ461440.812.96231.1897.76133.42KZ471440.812.96231.1897.76133.42KZ481440.812.96231.1897.76133.42KZ491440.812.96231.1897.76133.42KZ4101440.812.96231.1897.76133.42KZ4111440.812.96231.1897.76133.42KZ4121440.812.96231.1897.76133.42KZ217552.56414.9297.76317.16KZ317552.56414.9297.76317.16KZ2137552.56414.9297.76317.16KZ3137552.56414.9297.76317.16KZ221162.54.48379.4997.76281.73KZ321162.54.48379.4997.76281.73KZ2121162.54.48379.4997.76281.73KZ3121162.54.48379.4997.76281.73KZ231639.812.96246.5397.76148.77KZ331639.812.96246.5397.76148.77KZ241639.812.96246.5397.76148.77KZ341639.812.96246.5397.76148.77KZ251639.812.96246.5397.76148.77KZ351639.812.96246.5397.76148.77KZ261639.812.96246.5397.76148.77KZ361639.812.96246.5397.76148.77KZ271639.812.96246.5397.76148.77KZ371639.812.96246.5397.76148.77KZ281639.812.96246.5397.76148.77KZ381639.812.96246.5397.76148.77KZ291639.812.96246.5397.76148.77KZ391639.812.96246.5397.76148.77KZ2101639.812.96246.5397.76148.77KZ3101639.812.96246.5397.76148.77KZ2111639.812.96246.5397.76148.77KZ3111639.812.96246.5397.76148.774.2 柱基沉降计算在本次毕业设计计算基础沉降中，只需计算五种代表性柱，如表4-2；承台上柱柱位置承台下桩数GJZ1角柱2KZ12边柱2KZ21边柱2KZ22中柱2KZ13中柱4下面依次进行沉降计算。4.2.1 GJZ1沉降计算1. 确定沉降计算深度Zn承台l=3.2m,b=0.8m当z=1.0，b=0.8，l=3.2时，=1.25， =4，根据平均应力系数表，查得a=0.2251,同理，得其余平均应力系数。深度z（m）????????????????平均应力系数????附加应力土的自重应力????????（KPa）0400.25299.7801.01.250.2251134.9718.22.02.50.1872112.0136.43.03.750.156193.6056.44.050.130478.1872.85.06.250.114368.53916.07.50.098659.12109.29.011.250.072043.17163.810.012.50.065439.2118212.0150.057234.30218.42. 沉降经验系数桩基沉降计算经验系数，根据可靠经验取0.5确定桩基等效经验系数 其中 2000/400=5 ， = 12/0.4=30 ， =3.2/0.8=4==0.71 =0.199, =1.630, 4.644 0.199+=0.199-0.07=0.129计算基础沉降量=4×0.5×0.129×299.78×（）=0.1314mm0.1314mm?10mm,沉降符合要求4.2.2 KZ22沉降计算1. 确定沉降计算深度Zn承台l=3.2m,b=1.4m当z=1.0，b=1.4，l=3.2时，=2.29， =2.29，根据平均应力系数表，查得a=,同理，得其余平均应力系数。深度z（m）????????????????平均应力系数????附加应力土的自重应力????????（KPa）02.2900.25281.7301.00.710.2342131.9618.22.01.430.1960110.4436.43.02.140.163091.8456.44.02.860.138077.7672.85.03.570.118066.49916.04.290.104558.88109.29.06.430.072040.57163.810.07.140.068038.2118212.08.570.058032.68218.42. 沉降经验系数桩基沉降计算经验系数，根据可靠经验取0.5确定桩基等效经验系数 其中 1800/1000=1.8 ， = 12/1=12 ， =3.2/1.4=2.29==0.94 =0.146, =1.568, =7.252 0.135+=0.146-0.07=0.076计算基础沉降量=4×0.5×0.076×281.73×（）=0.12mm0.120mm?10mm,沉降符合要求4.2.3 KZ12 沉降计算1. 确定沉降计算深度Zn承台l=3.2m,b=0.8m当z=1.0，b=0.8，l=3.2时，=1.25， =4，根据平均应力系数表，查得a=0.2251,同理，得其余平均应力系数。深度z（m）????????????????平均应力系数????附加应力土的自重应力????????（KPa）0400.25133.4201.01.250.225160.0718.22.02.50.187249.9536.43.03.750.156141.6556.44.050.130434.8072.85.06.250.114330.50916.07.50.098626.31109.29.011.250.072019.21163.810.012.50.065417.4518212.0150.057215.26218.42. 沉降经验系数桩基沉降计算经验系数，根据可靠经验取0.5确定桩基等效经验系数 其中 2000/400=5 ， = 12/0.4=30 ， =3.2/0.8=4==0.71 =0.199, =1.630, 4.644 0.199+=0.199-0.07=0.129计算基础沉降量=4×0.5×0.129×133.42×（）=0.062mm0.062mm?10mm,沉降符合要求4.2.4 KZ21沉降计算1. 确定沉降计算深度Zn承台l=3.2m,b=0.8m当z=1.0，b=0.8，l=3.2时，=1.25， =4，根据平均应力系数表，查得a=0.2251,同理，得其余平均应力系数。深度z（m）????????????????平均应力系数????附加应力土的自重应力????????（KPa）0400.25317.1601.01.250.2251142.7918.22.02.50.1872118.7436.43.03.750.156199.0256.44.050.130482.7272.85.06.250.114372.50916.07.50.098662.54109.29.011.250.072045.67163.810.012.50.065441.4818212.0150.057236.28218.42. 沉降经验系数桩基沉降计算经验系数，根据可靠经验取0.5确定桩基等效经验系数 其中 2000/400=5 ， = 12/0.4=30 ， =3.2/0.8=4==0.71 =0.199, =1.630, 4.644 0.199+=0.199-0.07=0.129计算基础沉降量=4×0.5×0.129×317.16×（）=0.1512mm0.1512mm?10mm,沉降符合要求4.2.5 KZ23沉降计算1. 确定沉降计算深度Zn承台l=3.2m,b=3.2m当z=1.0，b=3.2，l=3.2时，=0.3125， =1，根据平均应力系数表，查得a=0.2251,同理，得其余平均应力系数。深度z（m）????????????????平均应力系数????附加应力土的自重应力????????（KPa）0100.25148.7701.00.31250.248073.7918.22.00.6250.243272.3636.43.00.93750.225267.0056.44.01.250.214963.9472.85.01.56250.193957.70916.01.8750.184054.75109.29.02.81250.143342.64163.810.03.1250.131038.9818212.03.750.115834.46218.42. 沉降经验系数桩基沉降计算经验系数，根据可靠经验取0.5确定桩基等效经验系数 其中 2400/400=6 ， = 12/0.4=30 ， =3.2/3.2=1==1.414 =0.055, =1.395, 4.858 0.055+=0.055-0.012=0.043计算基础沉降量=4×0.5×0.043×148.77×（）=0.02mm0.02mm?10mm,沉降符合要求沉降允许值计算根据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008规定沉降都满足要求。5.承台冲切验算在本结构设计中，共有五种代表性承台，分别为KZ1-1柱下承台、KZ2-1柱下承台、KZ2-5柱下承台、KZ3-1柱下承台、KZ5柱下承台，下面依次进行承台冲切验算。承台上柱GJZ1KZ12KZ21KZ22KZ13承台高度（mm）10001000100010001000承台下桩数22224五种代表性承台冲切破坏锥体应采用自柱（墙）边或承台变阶处至相应桩顶边缘连线所构成的锥体，锥体斜面与承台底面之夹角均大于45°。根据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008的规定对于柱下两(三)桩承台，宜按深受弯构件计算受弯、受剪承载力，不需要进行受冲切承载力计算，所以需要计算KZ13柱下承台、柱下承台桩对承台的冲切。5.1 KZ13下承台冲切验算5.1.1 承台材料承台高度h=1000mm承台有关材料强度C40混凝土????????=19.1????/????????2; ????????=1.71????/????????2； HRB400钢筋 ????????=360????/????????2混凝土保护层厚度100mm则承台的有效高度h0 h0=1000-100=900mm5.1.2 柱对承台的冲切 矩形承台????????≤2????????????????????+????????????+?????????????????+??????????????????????????????0单桩净反力 450.95KN 1803.8-450.95=1352.85KN=1200-200-325=675mm=1200-200-325=675mm冲垮比: 0.75 0.75冲切系数: 0.9 0.9 2????????????????????+????????????+?????????????????+??????????????????????????????0= =4343.37KN所以，冲切承载力满足设计要求综上所述 ，冲切承载力满足设计要求表5-1 各框架柱对承台的冲切柱编号F（KN）桩数nN????(KN)F????(KN)α?????????????????0F????<α?????????????????0KZ121803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ131803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ141803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ151803.84536..91352.854343.37满足冲切要求 KZ161803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ171803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ181803.84536..91352.854343.37满足冲切要求 KZ191803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ1101803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ1111803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ1121803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ421803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ431803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ441803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ451803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ461803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ471803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ481803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ491803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ4101803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ4111803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ4121803.84536..91352.854343.37满足冲切要求6.总结土木工程在我们生活中无处不在，一个可靠的建筑物离不开坚固的基础，这使得桩基础在工程建造中得到广泛的运用，为此人们寻求更好地方法来加以完善原先的技术。但由于桩基础的理论模型与实际的运用有一定的差距，使得我们需要尽可能的考虑基础设计时存在的诸多不确定性因素，从而做出一个较为全面的判断。本次设计与上海汇波工程原设计存在出入，但沉降与受冲切均满足工程建筑物的设计要求，说明，同一片地基上存在多种设计方法，我们需要结合实际情况分析选择最优最安全的方案进行施工。参考文献《建筑结构中桩基础设计探析》[J]］施伟达． 关于桩基础施工测量质量控制的初步探讨［J］． 中小企业管理与科技( 上旬刊) ，2009，( 06) ．《沉管夯扩桩在基础设计中的 应用分析》[J]周茗如，杨鑫，王晋伟，等 . 陇东黄土塬场地高层建筑复合桩基应 用研究 [J]. 建筑技术，2016，47（9）812–815.《建筑结构中的桩基础设计探讨》[J]揭智渊． 浅谈建筑桩基础设计［J］． 中华建设，2016( 04) ．《建筑结构中的桩基础设计探讨》[J]张海殿． 桩基础设计施工中应注意的问题［J］． 中华民居( 下旬刊) .《桩基础设计和运用探讨》[J]莫海鸿，杨小平． 基础工程［M］． 北京: 中国建筑工业出版 社，2003《变电站基础设计及不良地基处理》[J]周祖训.谈变电站土建工程的基础处理[J].工程建设与设 计,2014(8):48-49.《地基处理和基础设计探索》[J] 工程建设与设计，2012，4《桥梁桩基础设计的相关问题分析》[J]张憬.关于公路桥梁桩基设计重视的问题浅析[J].黑龙江交通科技, 2014(11)《谈强夯地基处理的优越性》[J]徐至钧，张亦农． 强夯和强夯置换法加固地基［M］． 北京: 中 国机械工业出版社，2004．《建筑工程的岩土勘察及地基处理探讨》[J]覃嘉仕.探讨建筑工程的岩土勘察及地基处理[J].城市建 设理论研究(电子版),2013(9).《浅谈房屋建筑工程地基处理与应用》[J]薛军,任文祥.T 形刚构大纵坡弯斜箱梁桥水平转体施工 技术[J].铁道标准设计，2005(08)33-37.《软土地基处理综述》[J]廖来有.浅谈高压喷射注浆在软土地基中的应用[J].2002，12. 《强夯法地基处理实例分析》[J]GB50021-2001，岩土工程勘察规范[S].《房屋建筑中地基处理施工技术》[J]李强 . 房屋建筑工程中地基处理施工技术的研究 [J]. 黑龙 江科技信息 ,2013(16):95-98.《新近填土软弱地基的处理》[J]秦植海.土层自然成拱形成的欠固结土分析[J].路基工程，2009（02）.《桩基础施工影响质量的因素及对策》[J]欧阳立清 中华建设 2008,251-52《桩基础施工中地基土的影响因素分析及应用论述》[J]高春乐、刘双辰 建筑知识 2015 39《谈预应力管桩施工常见问题》[J]谢岩、丁小莉、张忠秀 山西建筑 2012,9（3）62-63《桩基础施工技术现状以及趋势探究》[J]丁晓阳 居业 2016,295-97《探讨桩基础工程质量控制存在问题及对策》[J]李桂宁 江西建材 2015,14:81《大厚度湿陷性黄土地区单柱单桩基础探讨》[J]赵玉霞 施工技术 120-123《桩基础施工特点和应用策略研究》[J]李钟鸣 居业 2016,2:100-101[J] S. Nanda and N. R. Patra, M.ASCE American Society of Civil Engineers 2014,391-101《Field Behavior of Driven Prestressed High-Strength Concrete Piles in Sandy Soils》[J] Z. X. Yang、W. B. Guo、 F. S. Zha、R. J. Jardine、 C. J. Xu、Y. Q. Cai.《A simplified nonlinear approach for single pile settlement analysis》[J] Qian-qing Zhang 、 Zhong-miao Zhang Can. Geotech. 20121256-1265致谢经过两年在的学习，让我对土木工程大类中的工程管理更加深入了解。同时，在本校的时间虽然短暂，但却是难忘而又充实的，此外，还要感谢大学四年每一位教导过我的老师，你们爱岗敬业的治学态度和对我们的无私帮助、关心与鼓励，无一不使我的大学生活充满了温暖。其次，还要感谢本次一个小组的同学们，我在设计过程中产生了很多的阻碍，多亏了他们虽然在实习也对我的问题耐心解释，让我能顺利的撰写完论文。与此同时，我非常感谢我院领导的教导和关心，感谢每一位老师的传道受业解惑，谢谢你们的诲人不倦。也谢谢我的室友与同学，和我一起共同成长，让我的大学生活过得愉快、充满欢笑。更要感谢父母对我的关心陪伴以及无条件支持。最后，感谢各位评审老师与评委们给我的鼓励并且多多指出我的不足之处！再次感谢！
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定 43.3.1确定持力层 43.3.2确定桩身材料 43.3.3 确定单桩承载力 53.4确定柱下桩数与布桩 64. 柱下桩基础沉降计算 144.1土层自重应力σs和附加应力σz 144.1.1土层自重应力σs的计算 144.1.2 附加应力σz的计算 144.2 柱基沉降计算 174.2.1 GJZ1沉降计算 184.2.2 KZ22沉降计算 194.2.3 KZ12 沉降计算 214.2.4 KZ21沉降计算 224.2.5 KZ23沉降计算 235.承台冲切验算 265.1 KZ13下承台冲切验算 265.1.1 承台材料 265.1.2 柱对承台的冲切 266.总结 29参考文献 30致谢 311.绪论1.1问题的提出随着我国政治经济大环境的快速发展，建筑行业得到进一步发展，当今城市随处可见的点式、板式住宅和超高层建筑，成为城市的一道道天际线。但随着不断的发展，许多矛盾也逐渐显露出来，最主要的是软弱地基上的建筑问题。在软弱地基这一特征下，建筑结构在多方面荷载作用中，表现出不均匀沉降、安全性和稳定性等地基问题。1.2研究的目的及意义1.2.1课题的目的通过对地基桩基础的设计，我们不仅能将课本所学知识和理论熟练运用到实际项目中去，还能让我们在岩土方面有所涉猎，两者相辅相成、互相成就。并且提高自身专业素质与能力，对地基方面知识有更好地掌握。以便在今后的日常工作中，凭借着对工程地基设计依据规范和方法的理解，能够成熟地完成各个研究项目。1.2.2课题的意义随着我国政治经济大环境的快速发展，建筑行业得到进一步发展，当今城市随处可见的点式、板式住宅和超高层建筑，成为城市的一道道天际线。也促使柱基础得到广泛的运用，进而涌现出许多的新技术、新方法、新设备。但由于地基设计会遇到很多的不定性因素，我们无法准确地进行预判和处理，在实践与理论计算中也存在着诸多的差异与矛盾，无法保证建筑工程的安全性和稳定性。因此，地基的基础设计相关问题首当其冲，才能够有效保障工程的安全性。1.3本设计的主要工作和设计思路1.3.1设计内容（1）研究工程地质条件。（2）选择桩基础方案。（3）选取桩基础设计的参数。（4）检测桩基础的配筋计算以及桩的施工工艺确定设计该楼的桩基础，提出相关工程措施建议。1.3.2设计思路完成上部荷载计算，设计桩基础，对沉降和冲切进行验算，达到要求即可。2.工程地质情况2.1工程概况本工程为徐州云龙地块，该项目位于徐州市云龙区，拟建场地西侧为空地，。项目总用地面积约为4200㎡，项目地上共5层，建筑面积约为22000㎡，建筑面积约为4100㎡。2.2工程性质及主要勘察技术要求2.2.1工程性质及主要勘察技术要求本工程建筑构成为5层厂房，楼高度为21.6m，柱间距约为6m.2.2.2项目勘察等级根据工程性质及勘察场地工程地质条件分析，拟建工程项目勘察与设计等级确定如下⑴按国标《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）第 3.0.1 条规定，拟建物建筑地基基础设计等级为乙级；⑵按国标《建筑抗震设防分类标准》（GB50233-2008），建筑抗震设防标准属标准设防类，简称丙类；⑶按市标《岩土工程勘察规范》（DGJ08-37-2012）第 4.2 节，拟建工程等级属二级，场地属中等复杂场地，勘察项目等级属乙级。2.3执行的主要技术标准及勘察目的行业规范《软土地区岩土工程勘察规范》（JGJ83-2011）行业规范《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）住建部《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（2010年）2.4.3勘察方案实施及完成勘探工作量本次详勘于2019年01月04日-2019年01月13日进行，测量工作于2019年01月13日完成，土工试验报告日期为2019年01月21日完成。本次勘察工作严格按勘察方案要求实施。本次详勘完成的勘探工作量见下表勘探孔孔深及数量一览表项目孔深×孔数（m×个）取土孔兼标贯孔 48.00×4；42.00×9取土孔 42.00×1静探孔 48.00×9；42.00×12小螺纹孔 4.50×3；4.00×50勘探工作量一览表项目计算单位工作量项目计算单位工作量取土孔孔数（个） 14 土工试验含水量（个） 214进尺（m） 612.00 重度、比重（组） 214采取土样（个） 214 液限、塑限（组） 132静力触探试验孔孔数（个） 21 颗粒分析（个） 185进尺（m） 936.00 固快直剪（个） 209标准贯入试验孔数（个） 13 压缩（个） 209试验点（点） 76 渗透试验（组） 41采取土样（个） 76 水质分析水样（套）2小螺纹孔孔数（个） 53 测量孔点标高（点） 88进尺（m） 213.503.PHC高强预应力桩基础计算3.1基础概述本工程采用桩基础，桩采用先张法PHC管桩，选自国家标准《预应力混凝土管桩》，图集号（10G409），桩制作、堆放、吊装、运输、截桩、接桩等均按需满足该图集要求。桩端持力层为灰黄色砂质粉土夹粉质粘土，PHC管桩的混凝土强度等级为C80，管桩型号为PHC 500AB 100-24。本工程采用静压法沉桩，停桩以控制标高为主。3.2上部结构荷载计算确定物质储备基地楼面和屋面的恒荷载与活荷载，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第4章的相关规定，考虑到在计算屋面和楼面的恒荷载过程中没有包括主次梁的自重，将主次梁的自重包括在内，因此使恒荷载值乘了1.15的放大系数。然后根据第3章的相关规定进行荷载效应组合，包括荷载效应基本组合、标准组合和永久组合。接着根据柱子承受荷载的面积分别计算作用在基础上的荷载值。/图3.1 柱编号示意图/////GJZ1柱子承受的屋面面积6.5m2上部传来的荷载值6.5?44.8=291.2KN 柱子承受的五层楼面面积6.5m2上部传来的荷载值291.2+6.5?7.55=340.3KN柱子承受的四层楼面面积6.5m2上部传来的荷载值KN柱子承受的三层楼面面积6.5m2上部传来的荷载值340.3+6.5?7.55=389.4KN柱子承受的二层楼面面积6.5m2上部传来的荷载值389.4+6.5?7.55=438.5KN柱子承受的地面面积6.5m2上部传来的荷载值438.5+6.5?7.55=487.6KN柱子自重231.3KN柱子承受的五层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?（2+3.25）?5.5=27.90KN/m2柱子承受的四层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?（2+3.25）?5.5=27.90KN/m2柱子承受的三层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?（2+3.25）?5.5=27.90KN/m2柱子承受的二层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?（2+3.25）?5.5=27.90KN/m2柱子承受的一层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?（2+3.25）?5.5=27.90KN/m2柱子承受的墙体荷载:27.9?5=139.5柱子承受荷载面积As=（4/2）×（6.5/2）=6.5 m2柱子自重 G=γV=25×0.6×0.6×25.7=231.3 KN柱脚荷载 N=N1+G=487.6+231.3+139.5=858.3KN同理，可得到其它柱柱脚荷载基本组合值，见表3-1表3-1 各柱柱脚荷载基本组合值柱编号上部传来的荷载值（KN）柱自重（KN）柱子承受的墙体荷载柱脚荷载（KN）GJZ1-1487.6 231.3139.5858.3GJZ1-2487.6231.3139.5858.3GJZ1-3487.6231.3139.5858.3GJZ1-4487.6231.3139.5858.3KZ121340231.3232.51803.8KZ131340231.3232.51803.8KZ141340231.3232.51803.8KZ151340231.3232.51803.8 KZ161340231.3232.51803.8KZ171340231.3232.51803.8KZ181340231.3232.51803.8 KZ191340231.3232.51803.8KZ1101340231.3232.51803.8KZ1111340231.3232.51803.8KZ1121340231.3232.51803.8KZ421340231.3232.51803.8KZ431340231.3232.51803.8KZ441340231.3232.51803.8KZ451340231.3232.51803.8KZ461340231.3232.51803.8KZ471340231.3232.51803.8KZ481340231.3232.51803.8KZ491340231.3232.51803.8KZ4101340231.3232.51803.8KZ4111340231.3232.51803.8KZ4121340231.3232.51803.8KZ21239.6231.379.5550.4KZ31239.6231.379.5550.4KZ213239.6231.379.5550.4KZ313239.6231.379.5550.4KZ221200231.3212.51643.8KZ321200231.3212.51643.8KZ2121200231.3212.51643.8KZ3121200231.3212.51643.8KZ232231.3231.3313.52776KZ332231.3231.3313.52776KZ242231.3231.3313.52776KZ342231.3231.3313.52776KZ252231.3231.3313.52776KZ352231.3231.3313.52776KZ262231.3231.3313.52776KZ362231.3231.3313.52776KZ272231.3231.3313.52776KZ372231.3231.3313.52776KZ282231.3231.3313.52776KZ382231.3231.3313.52776KZ292231.3231.3313.52776KZ392231.3231.3313.52776KZ2102231.3231.3313.52776KZ3102231.3231.3313.52776KZ2112231.3231.3313.52776KZ3112231.3231.3313.52776同理，各类柱柱脚荷载准永久组合值计算KZ12柱子承受荷载面积As=（2+3.5）×3.25=17.9 m2上部传来的荷载值17.9?32.5=581.8KN 柱子承受的五层楼面面积17.9m2上部传来的荷载值581.8+4.94?17.9=670.2KN柱子承受的四层楼面面积17.9m2上部传来的荷载值758.7KN柱子承受的三层楼面面积17.9m2上部传来的荷载值758.7+17.9?4.94=847.2KN柱子承受的二层楼面面积17.9m2上部传来的荷载值847.2+17.9?4.94=935.7KN柱子承受的地面面积17.9m2上部传来的荷载值935.7+17.9?4.94=1024KN柱子自重231.3KN柱子承受的五层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?7?5.5=37.1KN/m2柱子承受的四层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?7?5.5=37.1KN/m2柱子承受的三层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?7?5.5=37.1KN/m2柱子承受的二层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?7?5.5=37.1KN/m2柱子承受的一层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?7?5.5=37.1KN/m2柱子承受的墙体荷载:37.1?5=185.5KN/m2柱子自重 G=γV=25×0.6×0.6×25.7=231.3 KN柱脚荷载 N=N1+G+Q=1024+231.3+185.5=1440.8KN其它柱柱脚荷载准永久组合值，见表3-2表3-2 各柱柱脚荷载准永久组合值柱编号上部传来的荷载值（KN）柱自重（KN）柱子承受的墙体荷载柱脚荷载（KN）GJZ1-1339.7231.3139.5710.5GJZ1-2339.7231.3139.5710.5GJZ1-3339.7231.3139.5710.5GJZ1-4339.7231.3139.5710.5KZ121024231.3232.51440.8KZ131024231.3232.51440.8KZ141024231.3232.51440.8KZ151024231.3232.51440.8 KZ161024231.3232.51440.8KZ171024231.3232.51440.8KZ181024231.3232.51440.8 KZ191024231.3232.51440.8KZ1101024231.3232.51440.8KZ1111024231.3232.51440.8KZ1121024231.3232.51440.8KZ421024231.3232.51440.8KZ431024231.3232.51440.8KZ441024231.3232.51440.8KZ451024231.3232.51440.8KZ461024231.3232.51440.8KZ471024231.3232.51440.8KZ481024231.3232.51440.8KZ491024231.3232.51440.8KZ4101024231.3232.51440.8KZ4111024231.3232.51440.8KZ4121024231.3232.51440.8KZ21444.2231.379.5755KZ31444.2231.379.5755KZ213444.2231.379.5755KZ313444.2231.379.5755KZ22851.7231.3212.51162.5KZ32851.7231.3212.51162.5KZ212851.7231.3212.51162.5KZ312851.7231.3212.51162.5KZ231095231.3313.51639.8KZ331095231.3313.51639.8KZ241095231.3313.51639.8KZ341095231.3313.51639.8KZ251095231.3313.51639.8KZ351095231.3313.51639.8KZ261095231.3313.51639.8KZ361095231.3313.51639.8KZ271095231.3313.51639.8KZ371095231.3313.51639.8KZ281095231.3313.51639.8KZ381095231.3313.51639.8KZ291095231.3313.51639.8KZ391095231.3313.51639.8KZ2101095231.3313.51639.8KZ3101095231.3313.51639.8KZ2111095231.3313.51639.8KZ3111095231.3313.51639.8标准组合值计算KZ12柱子承受荷载面积As=（2+3.5）×3.25=17.9 m2上部传来的荷载值17.9?33.7=603.2KN 柱子承受的五层楼面面积17.9m2上部传来的荷载值603.2+6.14?17.9=713.1KN柱子承受的四层楼面面积17.9m2上部传来的荷载值823.2KN柱子承受的三层楼面面积17.9m2上部传来的荷载值823.2+17.9?6.14=933.2KN柱子承受的二层楼面面积17.9m2上部传来的荷载值933.2+17.9?6.14=1043.2KN柱子承受的地面面积17.9m2上部传来的荷载值1043.2+17.9?4.94=1153.3KN柱子自重231.3KN柱子承受的五层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?8.75?5.5=46.5KN/m2柱子承受的四层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?8.75?5.5=46.5KN/m2柱子承受的三层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?8.75?5.5=46.5KN/m2柱子承受的二层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?8.75?5.5=46.5KN/m2柱子承受的一层墙体荷载4.2?（0.2+0.02+0.01）?8.75?5.5=46.5KN/m2柱子承受的墙体荷载:46.5?5=232.5KN/m2柱子自重 G=γV=25×0.6×0.6×25.7=231.3 KN柱脚荷载 N=N1+G+Q=1153.3+231.3+232.5=1617.1KN可得到其它柱柱脚荷载标准组合值，见表3-3柱编号上部传来的荷载值（KN）柱自重（KN）柱子承受的墙体荷载柱脚荷载（KN）GJZ1-1380231.3139.5750.8GJZ1-2380231.3139.5750.8GJZ1-3380231.3139.5750.8GJZ1-4380231.3139.5750.8KZ121153.3231.3232.51617.1KZ131153.3231.3232.51617.1KZ141153.3231.3232.51617.1KZ151153.3231.3232.51617.1 KZ161153.3231.3232.51617.1KZ171153.3231.3232.51617.1KZ181153.3231.3232.51617.1 KZ191153.3231.3232.51617.1KZ1101153.3231.3232.51617.1KZ1111153.3231.3232.51617.1KZ1121153.3231.3232.51617.1KZ421153.3231.3232.51617.1KZ431153.3231.3232.51617.1KZ441153.3231.3232.51617.1KZ451153.3231.3232.51617.1KZ461153.3231.3232.51617.1KZ471153.3231.3232.51617.1KZ481153.3231.3232.51617.1KZ491153.3231.3232.51617.1KZ4101153.3231.3232.51617.1KZ4111153.3231.3232.51617.1KZ4121153.3231.3232.51617.1KZ21321231.379.5631.8KZ31321231.379.5631.8KZ213321231.379.5631.8KZ313321231.379.5631.8KZ22867.1231.3212.51311KZ32867.1231.3212.51311KZ212867.1231.3212.51311KZ312867.1231.3212.51311KZ231123231.3313.51668KZ331123231.3313.51668KZ241123231.3313.51668KZ341123231.3313.51668KZ251123231.3313.51668KZ351123231.3313.51668KZ261123231.3313.51668KZ361123231.3313.51668KZ271123231.3313.51668KZ371123231.3313.51668KZ281123231.3313.51668KZ381123231.3313.51668KZ291123231.3313.51668KZ391123231.3313.51668KZ2101123231.3313.51668KZ3101123231.3313.51668KZ2111123231.3313.51668KZ3111123231.3313.516683.3单桩承载力确定层号土层名称深度（ｍ）重度γ(KN/m3)孔隙比e桩侧阻力桩端阻力压缩模量１杂土层2.5116.72粉土1.4918.80.88347.629317.823粉砂夹粉土4.9218.60.74267.6213.654-1粉质粘土5.9618.60.96241.0715.394粉质粘土10.6218.60.75388．62186516.625粉质粘土19.40.76594.65216523.863.3.1确定持力层根据工程地质勘察报告，见表3-3，要求桩端支撑在粘土层中。表3-3 地质报告土层分布情况及物理指标3.3.2确定桩身材料桩径400mm600mm 1000mm桩型PHC管桩桩身混凝土强度等级C80钢筋HRB400混凝土保护层厚度50 mm桩身周长=πD=1.256m =πD=1.884m =πD=3.14m 桩身截面面积 0.1256㎡0.2826㎡0.785㎡3.3.3 确定单桩承载力表3-4 桩极限侧力和长度标准值土层粉砂夹粉土粉质粘土粉质粘土长2.45.723.75桩极限侧力标准值68.145.389.4桩极限端阻力标准值qpk=1869 kPa①桩径400mm 1.256×（2.4×68.1+5.72×45.3+3.75×89.4）=951.8KN1869×0.1256=234.74KN????????????=????????????+????????????=????????????????????????????+????????????????????=951.5+234.74=1186.24KN单桩竖向承载力特征值，其中K=2=0.5×1186.24=593.12KN①桩径600mm 1.884×（2.4×68.1+5.72×45.3+3.75×89.4）=1427.7KN1869×0.2826=528.18KN????????????=????????????+????????????=????????????????????????????+????????????????????=951.5+234.74=1955.88KN单桩竖向承载力特征值，其中K=2=0.5×1955.88=977.94KN①桩径1000mm 3.14×（2.4×68.1+5.72×45.3+3.75×89.4）=2379.51KN1869×0.785=1467.17KN????????????=????????????+????????????=????????????????????????????+????????????????????=2379.51+1467.17=3846.68KN单桩竖向承载力特征值，其中K=2=0.5×3846.68=1923.34KN3.4确定柱下桩数与布桩在该毕业设计中，共计五种代表柱，为角柱GJZ1，边柱KZ23，边柱21，框架柱KZ22，框架柱KZ23，所以依次布桩形式和确定柱下桩数。角柱GJZ1 一、确定桩数与布桩1、先确定桩数n承台自重为g=25×3.2×0.8×1=64KN则桩数(858.3+64)/593.12=1.56 取n=2=(858.3+64)/2=461.15KN=2000/400=5,=2.4/12=2查表=0.32承台处于粉土层,地基承载力=180Kpa=593.12+0.32×180×0.1256=600.35KNNk≤R符合条件要满足设计要求，即桩的中心距大于等于3.5d,大于1400即可，综上，满足要求图3.1/ GJZ1-1 承台下布桩边柱KZ12一、确定桩数与布桩1、先确定桩数n承台自重为g=25×3.2×3.1×1=248KN则桩数(1803.8+248)/593.12=3.45 取n=4=(1803.8+248)/4=512.95KN=2000/400=5,=2.4/12=2查表=0.32承台处于粉土层,地基承载力=180Kpa=593.12+0.32×180×0.1256=600.35KNNk≤R符合条件要满足设计要求，即桩的中心距大于等于3.5d,大于1400即可，综上，满足要求/ KZ12 承台下布桩边柱KZ21 一、确定桩数与布桩1、先确定桩数n承台自重为g=25×3.2×3.2×1=248KN则桩数(550.4+248)/593.12=1.34 取n=2=(550.4+248)/2=399.2KN=2000/400=5,=2.4/12=2查表=0.32承台处于粉土层,地基承载力=180Kpa=593.12+0.32×180×0.1256=600.35KNNk≤R符合条件要满足设计要求，即桩的中心距大于等于3.5d,大于1400即可，综上，满足要求图3.3/图3.3 KZ21 承台下布桩框架柱KZ22 一、确定桩数与布桩1、先确定桩数n承台自重为g=25×3.2×3.1×1=248KN则桩数(1643.8+248)/977.94=1.93 取n=2=(1643.8+248)/2=945.9KN=2000/400=5,=2.4/12=2查表=0.32承台处于粉土层,地基承载力=180Kpa=977.4+0.32×180×0.2826=993.68KNNk≤R符合条件要满足设计要求，即桩的中心距大于等于3.5d,大于1400即可，综上，满足要求图3.4/ KZ22 承台下布桩边柱KZ12一、确定桩数与布桩1、先确定桩数n承台自重为g=25×3.2×3.1×1=248KN则桩数(1803.8+248)/593.12=3.45 取n=4=(1803.8+248)/4=512.95KN=2000/400=5,=2.4/12=2查表=0.32承台处于粉土层,地基承载力=180Kpa=593.12+0.32×180×0.1256=600.35KNNk≤R符合条件要满足设计要求，即桩的中心距大于等于3.5d,大于1400即可，综上，满足要求/ KZ12 承台下布桩框架柱KZ23 一、确定桩数与布桩1、先确定桩数n承台自重为g=25×3.2×3.1×1=248KN则桩数(2776+248)/1923.34=1.57 取n=2=(2776+248)/2=1512KN=2000/400=5,=2.4/12=2查表=0.32承台处于粉土层,地基承载力=180Kpa=1923.34+0.32×180×0.1256=1968.56KNNk≤R符合条件要满足设计要求，即桩的中心距大于等于3.5d,大于1400即可，综上，满足要求图3.5/2. KZ23 承台下布桩/图3.6 主楼各承台布置图柱下桩基础沉降计算4.1土层自重应力σs和附加应力σz层号土层名称深度（ｍ）重度γ(KN/m3)孔隙比e桩侧阻力桩端阻力压缩模量１杂土层1.7815.62粉土1.2118.20.88347.629317.883粉砂夹粉土6.5818.60.74267.6213.264粉质粘土10.6118.60.75388．62186516.475粉质粘土19.40.76594.65216523.784.1.1土层自重应力σs的计算第五层土以上的土的自重应力????????=????=1????????????????????=1.78×15.6+（18.2-10）×1.21+（18.6-10）×6.58+（18.6-10）×10.31 = 182.95KN/????24.1.2 附加应力σz的计算以GJZ1为例进行计算长期荷载效应准永久组合情况下Sq=710.5 KN 基底压力710.5/3.2×0.8+10×12=397.54KN/㎡承台底部处土的自重应力（18.6-10）×3.58+（18.8-10）×7.61=97.76Kpa则承台底附加应力523.4-97.76=425.64Kpa同理，可计算表4-1 柱下承台底附加压力柱编号Sq（KN）As（㎡）P(KN/㎡) （Kpa）Po(Kpa)GJZ1710.52.56397.5497.76299.78GJZ2710.52.56397.5497.76299.78GJZ3710.52.56397.5497.76299.78GJZ4710.52.56397.5497.76299.78KZ121440.812.96231.1897.76133.42KZ131440.812.96231.1897.76133.42KZ141440.812.96231.1897.76133.42KZ151440.812.96231.1897.76133.42KZ161440.812.96231.1897.76133.42KZ171440.812.96231.1897.76133.42KZ181440.812.96231.1897.76133.42KZ191440.812.96231.1897.76133.42KZ1101440.812.96231.1897.76133.42KZ1111440.812.96231.1897.76133.42KZ1121440.812.96231.1897.76133.42KZ421440.812.96231.1897.76133.42KZ431440.812.96231.1897.76133.42KZ441440.812.96231.1897.76133.42KZ451440.812.96231.1897.76133.42KZ461440.812.96231.1897.76133.42KZ471440.812.96231.1897.76133.42KZ481440.812.96231.1897.76133.42KZ491440.812.96231.1897.76133.42KZ4101440.812.96231.1897.76133.42KZ4111440.812.96231.1897.76133.42KZ4121440.812.96231.1897.76133.42KZ217552.56414.9297.76317.16KZ317552.56414.9297.76317.16KZ2137552.56414.9297.76317.16KZ3137552.56414.9297.76317.16KZ221162.54.48379.4997.76281.73KZ321162.54.48379.4997.76281.73KZ2121162.54.48379.4997.76281.73KZ3121162.54.48379.4997.76281.73KZ231639.812.96246.5397.76148.77KZ331639.812.96246.5397.76148.77KZ241639.812.96246.5397.76148.77KZ341639.812.96246.5397.76148.77KZ251639.812.96246.5397.76148.77KZ351639.812.96246.5397.76148.77KZ261639.812.96246.5397.76148.77KZ361639.812.96246.5397.76148.77KZ271639.812.96246.5397.76148.77KZ371639.812.96246.5397.76148.77KZ281639.812.96246.5397.76148.77KZ381639.812.96246.5397.76148.77KZ291639.812.96246.5397.76148.77KZ391639.812.96246.5397.76148.77KZ2101639.812.96246.5397.76148.77KZ3101639.812.96246.5397.76148.77KZ2111639.812.96246.5397.76148.77KZ3111639.812.96246.5397.76148.774.2 柱基沉降计算在本次毕业设计计算基础沉降中，只需计算五种代表性柱，如表4-2；承台上柱柱位置承台下桩数GJZ1角柱2KZ12边柱2KZ21边柱2KZ22中柱2KZ13中柱4下面依次进行沉降计算。4.2.1 GJZ1沉降计算1. 确定沉降计算深度Zn承台l=3.2m,b=0.8m当z=1.0，b=0.8，l=3.2时，=1.25， =4，根据平均应力系数表，查得a=0.2251,同理，得其余平均应力系数。深度z（m）????????????????平均应力系数????附加应力土的自重应力????????（KPa）0400.25299.7801.01.250.2251134.9718.22.02.50.1872112.0136.43.03.750.156193.6056.44.050.130478.1872.85.06.250.114368.53916.07.50.098659.12109.29.011.250.072043.17163.810.012.50.065439.2118212.0150.057234.30218.42. 沉降经验系数桩基沉降计算经验系数，根据可靠经验取0.5确定桩基等效经验系数 其中 2000/400=5 ， = 12/0.4=30 ， =3.2/0.8=4==0.71 =0.199, =1.630, 4.644 0.199+=0.199-0.07=0.129计算基础沉降量=4×0.5×0.129×299.78×（）=0.1314mm0.1314mm?10mm,沉降符合要求4.2.2 KZ22沉降计算1. 确定沉降计算深度Zn承台l=3.2m,b=1.4m当z=1.0，b=1.4，l=3.2时，=2.29， =2.29，根据平均应力系数表，查得a=,同理，得其余平均应力系数。深度z（m）????????????????平均应力系数????附加应力土的自重应力????????（KPa）02.2900.25281.7301.00.710.2342131.9618.22.01.430.1960110.4436.43.02.140.163091.8456.44.02.860.138077.7672.85.03.570.118066.49916.04.290.104558.88109.29.06.430.072040.57163.810.07.140.068038.2118212.08.570.058032.68218.42. 沉降经验系数桩基沉降计算经验系数，根据可靠经验取0.5确定桩基等效经验系数 其中 1800/1000=1.8 ， = 12/1=12 ， =3.2/1.4=2.29==0.94 =0.146, =1.568, =7.252 0.135+=0.146-0.07=0.076计算基础沉降量=4×0.5×0.076×281.73×（）=0.12mm0.120mm?10mm,沉降符合要求4.2.3 KZ12 沉降计算1. 确定沉降计算深度Zn承台l=3.2m,b=0.8m当z=1.0，b=0.8，l=3.2时，=1.25， =4，根据平均应力系数表，查得a=0.2251,同理，得其余平均应力系数。深度z（m）????????????????平均应力系数????附加应力土的自重应力????????（KPa）0400.25133.4201.01.250.225160.0718.22.02.50.187249.9536.43.03.750.156141.6556.44.050.130434.8072.85.06.250.114330.50916.07.50.098626.31109.29.011.250.072019.21163.810.012.50.065417.4518212.0150.057215.26218.42. 沉降经验系数桩基沉降计算经验系数，根据可靠经验取0.5确定桩基等效经验系数 其中 2000/400=5 ， = 12/0.4=30 ， =3.2/0.8=4==0.71 =0.199, =1.630, 4.644 0.199+=0.199-0.07=0.129计算基础沉降量=4×0.5×0.129×133.42×（）=0.062mm0.062mm?10mm,沉降符合要求4.2.4 KZ21沉降计算1. 确定沉降计算深度Zn承台l=3.2m,b=0.8m当z=1.0，b=0.8，l=3.2时，=1.25， =4，根据平均应力系数表，查得a=0.2251,同理，得其余平均应力系数。深度z（m）????????????????平均应力系数????附加应力土的自重应力????????（KPa）0400.25317.1601.01.250.2251142.7918.22.02.50.1872118.7436.43.03.750.156199.0256.44.050.130482.7272.85.06.250.114372.50916.07.50.098662.54109.29.011.250.072045.67163.810.012.50.065441.4818212.0150.057236.28218.42. 沉降经验系数桩基沉降计算经验系数，根据可靠经验取0.5确定桩基等效经验系数 其中 2000/400=5 ， = 12/0.4=30 ， =3.2/0.8=4==0.71 =0.199, =1.630, 4.644 0.199+=0.199-0.07=0.129计算基础沉降量=4×0.5×0.129×317.16×（）=0.1512mm0.1512mm?10mm,沉降符合要求4.2.5 KZ23沉降计算1. 确定沉降计算深度Zn承台l=3.2m,b=3.2m当z=1.0，b=3.2，l=3.2时，=0.3125， =1，根据平均应力系数表，查得a=0.2251,同理，得其余平均应力系数。深度z（m）????????????????平均应力系数????附加应力土的自重应力????????（KPa）0100.25148.7701.00.31250.248073.7918.22.00.6250.243272.3636.43.00.93750.225267.0056.44.01.250.214963.9472.85.01.56250.193957.70916.01.8750.184054.75109.29.02.81250.143342.64163.810.03.1250.131038.9818212.03.750.115834.46218.42. 沉降经验系数桩基沉降计算经验系数，根据可靠经验取0.5确定桩基等效经验系数 其中 2400/400=6 ， = 12/0.4=30 ， =3.2/3.2=1==1.414 =0.055, =1.395, 4.858 0.055+=0.055-0.012=0.043计算基础沉降量=4×0.5×0.043×148.77×（）=0.02mm0.02mm?10mm,沉降符合要求沉降允许值计算根据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008规定沉降都满足要求。5.承台冲切验算在本结构设计中，共有五种代表性承台，分别为KZ1-1柱下承台、KZ2-1柱下承台、KZ2-5柱下承台、KZ3-1柱下承台、KZ5柱下承台，下面依次进行承台冲切验算。承台上柱GJZ1KZ12KZ21KZ22KZ13承台高度（mm）10001000100010001000承台下桩数22224五种代表性承台冲切破坏锥体应采用自柱（墙）边或承台变阶处至相应桩顶边缘连线所构成的锥体，锥体斜面与承台底面之夹角均大于45°。根据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008的规定对于柱下两(三)桩承台，宜按深受弯构件计算受弯、受剪承载力，不需要进行受冲切承载力计算，所以需要计算KZ13柱下承台、柱下承台桩对承台的冲切。5.1 KZ13下承台冲切验算5.1.1 承台材料承台高度h=1000mm承台有关材料强度C40混凝土????????=19.1????/????????2; ????????=1.71????/????????2； HRB400钢筋 ????????=360????/????????2混凝土保护层厚度100mm则承台的有效高度h0 h0=1000-100=900mm5.1.2 柱对承台的冲切 矩形承台????????≤2????????????????????+????????????+?????????????????+??????????????????????????????0单桩净反力 450.95KN 1803.8-450.95=1352.85KN=1200-200-325=675mm=1200-200-325=675mm冲垮比: 0.75 0.75冲切系数: 0.9 0.9 2????????????????????+????????????+?????????????????+??????????????????????????????0= =4343.37KN所以，冲切承载力满足设计要求综上所述 ，冲切承载力满足设计要求表5-1 各框架柱对承台的冲切柱编号F（KN）桩数nN????(KN)F????(KN)α?????????????????0F????<α?????????????????0KZ121803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ131803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ141803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ151803.84536..91352.854343.37满足冲切要求 KZ161803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ171803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ181803.84536..91352.854343.37满足冲切要求 KZ191803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ1101803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ1111803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ1121803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ421803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ431803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ441803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ451803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ461803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ471803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ481803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ491803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ4101803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ4111803.84536..91352.854343.37满足冲切要求KZ4121803.84536..91352.854343.37满足冲切要求6.总结土木工程在我们生活中无处不在，一个可靠的建筑物离不开坚固的基础，这使得桩基础在工程建造中得到广泛的运用，为此人们寻求更好地方法来加以完善原先的技术。但由于桩基础的理论模型与实际的运用有一定的差距，使得我们需要尽可能的考虑基础设计时存在的诸多不确定性因素，从而做出一个较为全面的判断。本次设计与上海汇波工程原设计存在出入，但沉降与受冲切均满足工程建筑物的设计要求，说明，同一片地基上存在多种设计方法，我们需要结合实际情况分析选择最优最安全的方案进行施工。参考文献《建筑结构中桩基础设计探析》[J]］施伟达． 关于桩基础施工测量质量控制的初步探讨［J］． 中小企业管理与科技( 上旬刊) ，2009，( 06) ．《沉管夯扩桩在基础设计中的 应用分析》[J]周茗如，杨鑫，王晋伟，等 . 陇东黄土塬场地高层建筑复合桩基应 用研究 [J]. 建筑技术，2016，47（9）812–815.《建筑结构中的桩基础设计探讨》[J]揭智渊． 浅谈建筑桩基础设计［J］． 中华建设，2016( 04) ．《建筑结构中的桩基础设计探讨》[J]张海殿． 桩基础设计施工中应注意的问题［J］． 中华民居( 下旬刊) .《桩基础设计和运用探讨》[J]莫海鸿，杨小平． 基础工程［M］． 北京: 中国建筑工业出版 社，2003《变电站基础设计及不良地基处理》[J]周祖训.谈变电站土建工程的基础处理[J].工程建设与设 计,2014(8):48-49.《地基处理和基础设计探索》[J] 工程建设与设计，2012，4《桥梁桩基础设计的相关问题分析》[J]张憬.关于公路桥梁桩基设计重视的问题浅析[J].黑龙江交通科技, 2014(11)《谈强夯地基处理的优越性》[J]徐至钧，张亦农． 强夯和强夯置换法加固地基［M］． 北京: 中 国机械工业出版社，2004．《建筑工程的岩土勘察及地基处理探讨》[J]覃嘉仕.探讨建筑工程的岩土勘察及地基处理[J].城市建 设理论研究(电子版),2013(9).《浅谈房屋建筑工程地基处理与应用》[J]薛军,任文祥.T 形刚构大纵坡弯斜箱梁桥水平转体施工 技术[J].铁道标准设计，2005(08)33-37.《软土地基处理综述》[J]廖来有.浅谈高压喷射注浆在软土地基中的应用[J].2002，12. 《强夯法地基处理实例分析》[J]GB50021-2001，岩土工程勘察规范[S].《房屋建筑中地基处理施工技术》[J]李强 . 房屋建筑工程中地基处理施工技术的研究 [J]. 黑龙 江科技信息 ,2013(16):95-98.《新近填土软弱地基的处理》[J]秦植海.土层自然成拱形成的欠固结土分析[J].路基工程，2009（02）.《桩基础施工影响质量的因素及对策》[J]欧阳立清 中华建设 2008,251-52《桩基础施工中地基土的影响因素分析及应用论述》[J]高春乐、刘双辰 建筑知识 2015 39《谈预应力管桩施工常见问题》[J]谢岩、丁小莉、张忠秀 山西建筑 2012,9（3）62-63《桩基础施工技术现状以及趋势探究》[J]丁晓阳 居业 2016,295-97《探讨桩基础工程质量控制存在问题及对策》[J]李桂宁 江西建材 2015,14:81《大厚度湿陷性黄土地区单柱单桩基础探讨》[J]赵玉霞 施工技术 120-123《桩基础施工特点和应用策略研究》[J]李钟鸣 居业 2016,2:100-101[J] S. 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